Плиты железобетонные пустотные: Пустотные плиты перекрытия. Купить железобетонные пустотные плиты перекрытия ПК ПБ в Москве по выгодным ценам

Разное

Содержание

новая строительная система с использованием железобетонных пустотных плит перекрытий меняет облик городов Центральн

Современная городская архитектура должна отвечать многим требованиям. Строить необходимо с мыслями о будущем планеты и сберегая ресурсы, вместе с тем дешево и быстро создавать жилье для растущего населения мегаполисов. Следующие важные факторы: качество и комфорт проживания, привлекательная архитектура, а также ответные меры на растущие климатические и погодные изменения и геофизические стихийные бедствия. В настоящее время в мире происходит 1300 землетрясений в год силой от 5 до 6 баллов, которые причиняют колоссальный ущерб и уносят около 50 000 человеческих жизней.

Востребованы новые строительные системы. Предварительно изготовленные ЖБИ с 80-х годов пользуются большим спросом во всем мире. Сегодня это ведущий способ строительства прежде всего в Европе, он также часто используется в России и странах СНГ. Строительная технология значительно усовершенствовалась в последнее десятилетие, а материалы, равно как и производственные процессы, улучшились. «Однако, возведение высотных жилых домов в сейсмически активных районах, увеличение несущей способности стен и перекрытий в сочетании с привлекательными архитектурными особенностями, такими как дизайн и цвет, было до недавнего времени практически неразрешимой задачей», — объясняет инженер-строитель и проектировщик Роман Кузьмичев.

Строительная система MOTUS помимо сейсмостойкости имеет ряд других преимуществ

Роман Кузьмичев принимал активное участие в воплощении строительной системы, разработанной инженерами-строителями немецкого машиностроителя Vollert, создавая первые рабочие чертежи и архитектурные проекты. Он привнес в новую строительную систему обширное ноу-хау, а также многочисленные сведения и статистические данные, накопленные еще со времен СССР.

Еще в 2015 году фирма Vollert совместно со строительной компанией BauMax и специалистом по землетрясениям Sirve SA разработала специальную строительную систему для сейсмоопасного Чили. Vollert применил это ноу-хау к особым сейсмическим рамочным условиям Узбекистана. С этой целью в 2017 году для узбекского застройщика Orient Group была разработана новая система для жилых зданий, обладающая достаточной несущей способностью. Ташкент, насчитывающий более 2 миллионов жителей, с 1990-х годов является политическим, культурным и экономическим центром Узбекистана. Новые жилые дома появляются так же быстро, как и современные торговые центры и проекты социальных зданий. Современная архитектура позволяет выполнять строительные проекты намного быстрее благодаря промышленному предварительному производству. Важную роль здесь играет сейсмостойкость, поскольку Узбекистан расположен в сейсмически опасной зоне. Специальные детали конструкции и соединение преднапряженных пустотных плит перекрытий с изолированными сэндвич-панелями имеют решающее значение для несущей способности новой строительной системы даже в случае сильных землетрясений. Здесь используются соединительные арматуры и перемычки, поглощающие нагрузку. Строительная система уже прошла испытания на сейсмостойкость в октябре 2018 года. Для этого 9-этажное жилое здание на этапе черновой отделки подверглось землетрясению магнитудой 9 баллов. В Институте сейсмологии KazNIISSA использовались специальные вибрационные эксцентрики для генерации высоких колебаний, аналогичных реальному землетрясению.

«Прежде всего перекрытия, их конструкция и точное, прочное соединение перекрытия со стеной имеют решающее значение для устойчивости в случае сильных вибраций, от землетрясений до взрывов, вызванных утечкой газа», — говорит Игорь Чуков, исполнительный директор по продажам в странах СНГ/России компании Vollert. «В строительной системе MOTUS мы использовали знания из предыдущих успешных проектов в Чили и Узбекистане и усовершенствовали данный способ строительства. Специальные, новые железобетонные пустотные плиты перекрытий MOTUS являются основой этой системы и настоящей инновацией. Монолитные бетонные элементы для внутренних стен и изолированные сэндвич-панели с особым строением перекрытий образуют сейсмостойкую устойчивую конструкцию». Однако сейсмостойкость — это лишь одно из существенных преимуществ новой строительной системы. «Творчество и вариации в строительной системе до сих пор были очень ограничены в плане архитектуры», — объясняет Роман Кузьмичев. «Основное внимание было сосредоточено на малозатратном, промышленном предварительном производстве стеновых блоков и плит перекрытий. Только малая часть ЖБИ соответствовала жестким требованиям по стандартизации, поэтому не было разнообразия интересных фасадов или эркеров, ограниченными были также поэтажные планы». Со строительной системой MOTUS ситуация изменилась очевидным образом. Застройщики были в восторге уже от первых чертежей. «Простая конструкция по типу «квадратный, практичный, хороший» — это вчерашний день. С помощью новой строительной системы мы создаем интересные 3D-фасады с выступающими балконами и эркерами». Это возможно благодаря новым способам соединения стен и перекрытий, а также конструктивных элементов, таких как лестницы.

Железобетонные пустотные плиты перекрытий по новой технологии

Строительная система MOTUS была впервые представлена на выставке bauma в 2019 году в Мюнхене. Новыми и инновационными являются, прежде всего, преднапряженные железобетонные пустотные плиты перекрытий. Традиционно преднапряженные пустотные плиты являются отличным строительным материалом с высоким потенциалом экономии средств и времени по сравнению с плитами из массивного бетона, однако без реальных сейсмостойких характеристик. Арматурные сетки и соединительную арматуру можно было использовать здесь только в ограниченном объеме. Первоначальные технические решения, которые разрешено применять в сейсмически активных регионах, зачастую не выдерживают землетрясений. Со смертельными последствиями. Например, часто при сильных колебаниях разрушается место соединения верхней части перекрытия с верхним слоем бетона, разламывается нижний уровень, или повреждаются несущие стенки I-профиля. Усовершенствование должно, прежде всего, выполнять одну задачу: спасать жизни. «Типичные проблемы разрушения можно решить с помощью выступающих и дополнительных арматур, вбетонированных сразу в пустотную плиту, прочного, непосредственного соединения арматур между элементами и гибкой геометрии пустот для сопротивления боковой силе», — объясняет Андреас Титце, специалист по бетонным технологиям компании Vollert. Еще одним недостатком до сих пор было то, что ширина перекрытия была сильно ограничена из-за процесса экструзии. Инженерные шахты, выемки или подъемные анкеры были невозможны.

Пустотные плиты MOTUS отвечают сразу нескольким из этих требований, связанных с землетрясениями. Армирующие сетки и соединительные арматуры обеспечивают динамически связанный сейсмостойкий монтаж элементов перекрытия на строительной площадке. Поглощение силы растяжения со всех сторон значительно увеличивает несущую способность. Для этого с продольной стороны очень легко реализовать выступ арматурной проволоки для предварительно напряжённых железобетонных конструкций; с боковой стороны предусмотрено дополнительное армирование для динамически связанного соединения отдельных элементов потолка. Гибкая геометрия и структура пустот обеспечивает сопротивление боковым силам в соответствии с предъявляемыми требованиями. «В то же время мы хотели добиться значительно большей ширины перекрытий до 3 м при толщине пустотных плит от 12 до примерно 26,5 см, что значительно сокращает количество подъемов с помощью кранов на стройплощадке и время монтажа по сравнению с пустотными перекрытиями, изготовленными методом экструзии. Кроме того, впервые стало возможным производство сейсмостойких пустотных плит различных форм и размеров, что открыло совершенно новые возможности для архитектуры», — уточняет Роман Кузьмичев.

Для реализации всех этих установок на практике компания Vollert делает ставку на новый производственный процесс. Пустотные элементы перекрытия изготавливаются уже не экструзионным методом или методом выдавливания, а по принципу циркуляции поддонов. Каждая пустотная плита из преднапряженного бетона изготавливается нужной формы и размера, ее не нужно распиливать после бетонирования на строительной площадке, как это было ранее. Для создания пустот предназначен новый разработанный трубоволочильный стан. Трубы для образования пустот вставляются только временно на время бетонирования. Количество и геометрию пустот можно чрезвычайно гибко регулировать, что невозможно при непрерывном литье. Также можно заложить шахты для электричества, воды, вентиляции или специальные закладные детали. Таким образом, у инженеров-конструкторов или проектировщиков инженерных систем появляются совершенно новые возможности. Для создания напряжения используется однопроволочное натяжное устройство. Особая конструкция поддонов способствует передаче бетонному элементу максимальной силы натяжения.

Системный подход для крупных строительных проектов Узбекистана

После того, как группа компаний Orient Group успешно завершила строительные проекты в Узбекистане с использованием технологии Vollert, в 2017 году были проведены первые переговоры с компанией Euro Global Invest (EGI). EGI активно работает в строительном секторе с 2016 года. Узбекский поставщик строительных материалов производит материалы для Ташкента и близлежащих областей. Помимо гранитного щебня и песка, компания поставляет товарный бетон для крупных строительных проектов в городе, в том числе для стремительно развивающегося мегапроекта «Ташкент Сити». Совместно с банком Ipoteka Bank было принято решение о стратегическом расширении собственного строительного портфолио. «Игорь Чуков, вся проектная команда Vollert, а также представленная строительная система MOTUS убедили нас уже на первых переговорах», — говорит генеральный директор компании Euro Global Invest Джамшид Инагамов. «Вся строительная система, целиком производимая на одной линии — такова была цель с самого начала».

Менее чем через 6 месяцев после завершения переговоров в пригороде Ташкента состоялась церемония закладки первого камня для завода по производству ЖБИ. «Пустотные плиты MOTUS из преднапряженного бетона, а также необходимые для строительной системы монолитные стеновые блоки и сэндвич-панели производятся параллельно. А ещё целый ряд конструктивных элементов из сборного железобетона, таких как колонны, балки и лестницы, а также классические пустотные плиты для промышленного строительства», — рассказывает Джамшид Инагамов. «Мы говорим о чуть менее 700 000 кв. м. опалубливаемых площадей в год». Компания Vollert отвечала за весь процесс передачи ноу-хау, в особенности, строительной системы MOTUS, а также в качестве генерального подрядчика была ответственна за всю производственную и машинную технику в целом, а также за автоматизацию процессов, разработку и внедрение программного обеспечения.

«В этом проекте мы очень тесно сотрудничали с нашими давними системными партнерами Liebherr, Elticon, EVG и Nordimpianti. В диалоге интенсивно обсуждались многие варианты, всегда с учетом строительной системы MOTUS. Все темы синхронизировались через инженеров-строителей и руководителей проектов Vollert», — уточняет Роман Буров, ответственный руководитель проекта компании Vollert. Концепция производственной линии характеризуется высокой степенью автоматизации, продуктивными процессами и новейшей технологией. «По аналогии с автомобильной промышленностью, все работает с высоким уровнем стандартизации. Высокопроизводительные роботы и машины, а также цикличное производство стеновых блоков и плит перекрытий на основе циркуляции обеспечивают максимальную производительность линии на заводе». При производстве пустотных плит MOTUS и монолитных стеновых блоков автоматические бетонораздатчики SMART CAST обеспечивают оптимальное время цикла бетонирования и точную дозировку бетона в соответствии со стратегией нулевого уровня ошибок. Для прямого снабжения процессов бетонирования бетоном установлена центральная кюбельная распределительная система фирмы Elticon. Камеры сушки VArio CURE, современные краны-штабелёры и надежные процессы перемещения и погрузки оснащены новейшими технологиями. Финишную обработку поверхности осуществляют электрические вращающиеся лопастные заглаживатели VArio SMOOTH. «Так мы получаем высококачественные стены и потолки с лицевым бетоном», — говорит Джамшид Инагамов из EGI. «На линии по производству монолитных стен мы также установили опалубочный робот SMART SET, многофункциональный робот новейшего поколения, который сочетает в себе инновационную технику с высокими эксплуатационными характеристиками для перемещения и ускорения. Он устанавливает опалубочные профили под управлением системы CAD/CAM в зависимости от типа стены или перекрытия, а также наносит контуры закладных деталей и элементов арматуры».

Установка для сварки сеток, а также производство решетчатых опор австрийского специалиста EVG также полностью автоматизированы, в работе используется новейшая роботизированная техника, полностью интегрированная в систему управления. Производство арматуры располагается в центре между линией пустотных плит перекрытий и линией монолитных стен. Благодаря продуманной до мелочей концепции безопасности VArio SAFE риск несчастных случаев практически отсутствует.

Для производства стандартных пустотных плит перекрытий для промышленного строительства была установлена экструзионная линия непрерывного литья. Экструдер EVO e120 компании Nordimpianti предназначен для производства плит перекрытий шириной до 1,2 м и высотой 22 см. 6 пустот образуются с помощью существующей вставки в зависимости от строительного участка и заказа. Также на стационарных специальных опалубочных системах изготавливаются объемные и конструктивные бетонные изделия. Для этого было установлено несколько высокопроизводительных кантователей для плоских специальных элементов, гидравлическая двойная опалубка для колонн и двойная опалубка для ригелей. Лестничная опалубка VARIOSTEP в двустороннем исполнении из специального ассортимента опалубки Vollert позволяет производить лестницы различной конструкции. В вертикальном положении изготавливаются правые и левые лестничные марши, каждый из которых имеет до 20 ступеней. За счет модульной боковой стенки ширина лестницы может составлять от 900 до 1 500 мм. Проступь варьируется бесступенчато в диапазоне 220-320 мм, шаг 150-200 мм. Лестница изготавливается со стороны косоура, что обеспечивает качество облицовочного бетона с трех сторон. Использование горизонтально перемещаемой задней формообразующей стенки с регулируемой высотой гарантирует простой монтаж лестничных площадок. Наряду с лестничными маршами для новых строительных проектов производятся вентиляционные шахты с помощью специальной блочной опалубки.

Для централизованного обеспечения конструкционным и товарным бетоном внутризаводских процессов бетонирования, а также внешних строительных площадок установлена стационарная бетоносмесительная установка фирмы Liebherr. Каждая партия производственного заказа составляет 2,25 м³ бетона.

Vollert Control Center — «мозг» на производстве ЖБИ

Автоматизированная машинная техника обеспечивает стабильно высокий уровень качества на производстве компании EGI. Тем не менее решающее значение для максимальной производительности линии имеет применяемая система управления производством. Vollert Control Center (VCC) является центральным интерфейсом для конструктивно создаваемых данных из проектов архитектора для ERP-системы и машинной техники. Здесь постоянно оптимизируется время прохождения и автоматическая загрузка поддонов, управляются все машины, автоматически отслеживаются и обрабатываются данные, определяется последовательность выгрузки и время сушки, а также предоставляется большое количество статистических данных. «Поэтому VCC часто называют «мозгом» современного завода по производству ЖБИ», — говорит Игорь Чуков из Vollert. «Особенностью у компании EGI было то, что мы интегрировали машинную технику всех системных партнеров в систему управления. Оба фактора — машинная техника и интеллектуальная система управления линией — были для нас основой для оптимального запуска производства сборных ЖБИ в EGI».

Успешная реализация во время Ковид-19

Первые жилые дома по проектам команды архитекторов проектировщика Романа Кузьмичева строятся в Ташкенте уже с марта 2020 года. При этом архитектурные модели и поэтажные планы были еще раз адаптированы к конфессиональным особенностям традиционной веры в регионе. Вместе со специальными, новыми архитектурными элементами, создающими уникальные формы и дизайн, используется и цветной бетон. Для этого требуется специальная бетонная смесь. Специалист по бетону Андреас Титце говорит по этому поводу: «Смешивание цветовых пигментов с сырьем бетона позволяет получить высококачественный цветной лицевой бетон. Цельный устойчивый окрашенный бетонный элемент — визуально и архитектурно настоящая изюминка. Мы сохраняем отличные свойства бетона и его долговечность, окрашенный бетон имеет свою характерную для него текстуру». В то же время легкие оттенки цвета придают поверхности естественный вид. Слои краски не отстают от поверхности из-за износа или атмосферных воздействий; даже при небольших повреждениях поверхности цвет остается неизменным.

«Со строительной системой MOTUS мы придерживаемся концепции, ориентированной на будущее и содержащей принципы устойчивого развития. Это настоящая эволюция. В Узбекистане мы впервые сочетаем выразительную архитектуру с сейсмостойким строительством, с соблюдением всех строгих норм и стандартов», — говорит Джамшид Инагамов из EGI. «В то же время мы сберегаем ресурсы и создаем доступное жилье за короткий период времени». Несмотря на порой очень сложные условия, вызванные пандемией Ковида-19, первые поставки на строительные площадки были выполнены в срок летом 2020 года. «Обширные ноу-хау компании Vollert в области управления строительной площадкой, стандартов качества и обучения персонала были реальным преимуществом», — добавляет Джамшид Инагамов.

Просмотр PDF

Плиты пустотные — ЖБК2

1ПК 24.12-8а 2380/1190/220 0.867 ₽5,601.00
1ПК 24.15-8а 2380/1490/220 1.145 ₽7,119.00
1ПК 27.12-8а 2680/1190/220 970 ₽6,417.00
1ПК 27.15-8а 2680/1490/220 1.29 ₽8,289.00
1ПК 30.12-8а 2980/1190/220 1.08 ₽7,119.00
1ПК 30.15-8а 2980/1490/220 1.425 ₽9,097.00
1ПК 32.12-8а // ₽8,499.00
1ПК 32.15-8а // ₽10,281.00
1ПК 36.12-8а 3580/1190/220 1.28 ₽8,694.00
1ПК 36.15-8а 3580/1490/220 1.7 ₽10,339.00
1ПК 42.12-8а 4180/1190/220 1.49 ₽10,074.00
1ПК 42.15-8а 4180/1490/220 1.97 ₽12,823.00
1ПК 48.12-8Ат800а 4780/1190/220 1.7 ₽11,661.00
1ПК 48.15-8Ат800а 4780/1490/220 2.25 ₽15,778.00
1ПК 51.12-8Ат800а 5080/1190/220 1.8 ₽13,237.00
1ПК 51.15-8Ат800а 5080/1490/220 2.4 ₽17,158.00
1ПК 54.12-8Ат800а 5380/1190/220 1.9 ₽13,363.00
1ПК 54.15-8Ат800а 5380/1490/220 2.525 ₽17,423.00
1ПК 57.12-8Ат800а 5680/1190/220 2 ₽14,122.00
1ПК 57.15-8Ат800а 5680/1490/220 2.675 ₽18,642.00
1ПК 60.12-8Ат800а 5980/1490/220 2.1 ₽15,238.00
1ПК 60.15-8Ат800а 5980/1490/220 2.8 ₽18,803.00
1ПК 63.12-8Ат800а 6280/1190/220 2.2 ₽16,261.00
1ПК 63.15-8Ат800а 6280/1490/220 2.95 ₽19,780.00
1ПК 68.12-8Ат800а 6850/1190/220 2.5 ₽20,309.00
1ПК 68.15-9Ат800а 6850/1490/220 3.2 ₽24,656.00
1ПК 72.12-8Ат800а 7180/1190/220 2.6 ₽20,309.00
1ПК 72.15-8Ат800а 7180/1490/220 3.35 ₽24,242.00

характеристики, маркировка, размеры и цены

Для строительства жилых домов, сооружений гражданского и промышленного назначения характерно применение перекрывающих конструкций: деревянных, из монолитного железобетона, а также пустотных плит из армированного железобетона. Последние в этом списке изделия уже давно обратили на себя внимание благодаря своим особенностям и преимуществам. Цена облегченных плит довольно демократична, при этом их качество не уступает полнотелым аналогам. Перед выбором разновидности перекрытия и его габаритов следует провести расчет допустимой нагрузки, ознакомиться с классификацией, назначением, техническими и ценовыми параметрами.

Оглавление:

  1. Особенности и преимущества
  2. Маркировка
  3. Сфера применения
  4. Цена ЖБИ

Характеристики

Пустотные плиты – это прямоугольные железобетонные панели правильной формы с продольными каналами, параллельно которым проложена арматура (стальные канаты). Отверстия бывают разной конфигурации: цилиндрические, грушевидные, прямоугольные. Самыми популярными являются варианты с шестью круглыми пустотами диаметром 159 мм.

Стандартные размеры варьируются в следующих пределах:

  • толщина – 22-30 дм;
  • ширина – 9,9-35 дм;
  • длина – 11,8- 98 дм.

Чаще всего в строительстве применяются конструкции 22х15х60 дм, которые монтируются с помощью крана, грузоподъемность которого – не более 5000 кг.

Плиты делятся на три типа:

  • серия ПК – с круглыми пустотами диаметром 114-203 мм, заливается в опалубку;
  • серия ПГ – толщина панели – 260 мм, полости грушевидные;
  • серия ПБ – изделие, произведенное по прогрессивной технологии непрерывного формования на специальных длинных стендах; стандартная толщина ПБ – 220, диаметр пустот – 60 мм.

Железобетонные панели имеют целый ряд достоинств по сравнению с монолитными.

1. Они значительно уменьшают массу строительных конструкций.

2. Высокие звукоизоляционные характеристики достигаются за счет того, что воздушные полости эффективно гасят шумы и звуки.

3. Пустоты отлично выполняют функции каналов, по которым прокладывают электрокоммуникации (сигнализацию, кабели).

4. Воздух, которым заполнены полости, играет роль теплоизолятора.

5. Монтаж изделий (в отличие от монолитных перекрытий) допускается выполнять при низких температурах.

6. Усиление перекрытий предварительно напряженной арматурой способствует повышению их выносливости и прочности.

Маркировка

Критериями выбора железобетонных перекрытий с внутренними пустотами являются расчетные нагрузки, способ опирания на основание, тип бетона, вид армирования, габариты, форма и размеры пустот. Все эти параметры отражаются в обозначении плиты.

1. Начальные литеры. Они означают тип изделия – ПК, ПГ или ПБ. Перекрытия ПК делятся на 7 групп, отличительные признаки которых указаны в таблице.

Обозначение Толщина, мм Диаметр пустот, мм
1ПК (ПК) 220 159
2ПК 220 140
3ПК 220 127
4ПК 260 159
5ПК 260 180
6ПК 300 203
7ПК 160 114

2. Дополнительные буквы. Перекрытия ПБ, ПГ и ПК опираются на стены по двум сторонам, но выпускаются и другие железобетонные изделия. В маркировке это отмечается еще одной буквой: Т обозначает возможность опирания на 3 стороны (3ПКТ), К – на все четыре (например, 2ПКК).

3. Цифры. Линейные размеры пустотных плит перекрытия. Первая пара – это длина в дециметрах, округленная до целого значения (реально – на 20 мм меньше). Например, если в маркировке стоит число 63, то размер – 6280 мм. После точки стоит вторая пара цифр, указывающая ширину изделия в дм, увеличенную на 10 мм: скажем, шифр 15 означает панель шириной 1490. Завершающее число (после черты) обозначает расчетную нагрузку, которую выдерживает конструкция (в килограммах силы на м2), или ее порядковый номер по несущей способности.

4. Буквенные шифры. Если панель предварительно напряжена, то сразу после цифр следует класс стали арматуры – например, AтV. Далее указывается вид бетона: Л – легкий, С – силикатный плотный, Т – тяжелый (иногда он не маркируется).

5. Дополнительные характеристики. Их указывают в том случае, если плита рассчитана на применение в особых условиях: при повышенной сейсмичности, агрессивности газообразной среды. В конце обозначаются конструктивные особенности – к примеру, буква а ставится, если перекрытие имеет по торцам уплотняющие вкладыши.

Вот пример маркировки изделия типа 2ПК длиной 2680 мм, шириной 1290 мм с расчетной нагрузкой в 3 кгС/м2, изготовленной из тяжелого бетона, усиленной предварительно напрягаемой арматурой AтV и предназначенной для строительства в сейсмически опасных районах (до 6 баллов): 2ПК27.13-3 AтV-С6.

Почти все панели, опирающиеся на стены двумя или тремя сторонами, армируются напрягаемой арматурой. ГОСТ 9561-91 допускает не монтировать ее в такие разновидности:

  • толщина – 220, длина – 4780, диаметр полостей – 140 или 159 мм;
  • толщина – 260, максимальная длина – 5680 мм;
  • толщина – 220, при любой длине и диаметре пустот – 127 мм.

Использование ЖБИ с пустотами

Панели со сквозными отверстиями чаще всего выбирают для обустройства перекрытий между этажами в домах из бетона, кирпича, ячеистых пено- и газоблоков. Более совершенной считается серия ПБ, плиты этого типа имеют плоскую гладкую поверхность, технология позволяет получать полноценно армированные элементы разной длины, при необходимости играющих роль «доборных» изделий. Иногда в таких случаях рабочие заполняют промежутки между опалубочными ПК или ПГ монолитной стяжкой, армированной своими силами. Такая конструкция уступает по прочности стандартным ПБ, техпроцесс изготовления которых предусматривает виброуплотнение бетона и его обработку паром.

Преимущество ПК – достаточно большой диаметр каналов. Применение изделий этой серии рекомендуется, если планируется монтаж канализационных труб диаметром 80-100 мм.

Стоимость

В таблице приведена средняя цена разных серий железобетонных пустотелых изделий от производителей Московской области.

Компания Обозначение перекрытия Размеры, мм Вес, т Стоимость, рубли
ПромстройЖБИ ПК 61-15-8 6080х1490х220 2,9 10 090
ЖБИ-2000 ПК 62-15-8 Ат800а 6100х1500х200 2,9 11 300
ЖЗБК ПК 63-12-8 6280х1190х220 2,2 8 900 (с доставкой)
СавиКом ПБ 66-12-8 6580х1195х220 2,33 11 100 – 11 870

Цены на железобетонные перекрытия зависят от веса изделия, технологии изготовления, а также ценовой политики поставщика. Иногда предлагается бесплатная доставка по Москве, чаще расчет транспортных услуг ведется по километражу. Снизить итоговую стоимость помогают сезонные акции от производителей, оптовые заказы, использование соответствующего транспорта.

Плиты железобетонные пустотного настила (ПК)

Плиты железобетонные пустотного настила (ПК) изготавливаются в соответствии с ГОСТ 9561-91 и серией 1.141-1 и применяются для перекрытия пролетов жилых и общественных зданий.

Глубина опирания пустотной плиты при монтаже должна быть не меньше 80мм. В ванных и других сырых, либо холодных помещениях необходимо предусмотреть гидроизоляцию пола.

 

При хранении и транспортировке между плитами перекрытия следует использовать деревянные прокладки, располагаемые строго друг под другом на расстоянии примерно 300 мм от торцов.

Также учитывая наличие или возможность возникновения трещин на верхней поверхности, при длительном хранении на открытом воздухе железобетонные плиты перекрытия следует укрывать полиэтиленовой пленкой, чтобы избежать попадания влаги и как следствие раскрытия трещин .

Железобетонные плиты перекрытий относятся к 3-й категории трещиностойкости, т.е. при их эксплуатации допускается возникновение трещин шириной до 0,3 мм. Помимо эксплуатационных, железобетонные плиты, изготавливаемые на некоторых заводах, имеют также трещины от поверхностного натяжения бетона (усадочные) на верхней, нерабочей поверхности, которые не влияют на несущую способность плиты перекрытия.

Маркировка плит перекрытий расшифровывается следующим образом:
Например, плита ПК 24.10-8; ПК – плита пустотного настила круглопустотная, 24.10– округленные до ближайшего значения длина и ширина плиты в дм. (фактическая длина всегда на 20 мм, а ширина на 10мм меньше номинальной), 8 – расчетная нагрузка без учета собственного веса 800 кгс/м2.

Процесс создания преднапряженной плиты выглядит так: в смазанную форму вводят арматуру, натягивают ее, пропуская через нее ток, что вызывает нагревание арматуры, заливают бетон, армируют верхнюю (нерабочую) поверхность, вибрируют, пропаривают, а после набирания бетоном достаточной прочности отпускают арматуру. Сжимаясь, арматура создает избыточное напряжение в нижней (рабочей) поверхности , что увеличивает несущую способность пустотной плиты.

Цены на продукцию

Плиты перекрытия — плиты пустотные, ребристые плиты перекрытий

Плиты перекрытия — один из немногих видов ЖБИ, не утративших своей популярности в эру монолитного строительства. Вот уже много лет они применяются во всех типах и видах зданий из кирпича, бетона, железобетона, стеновых блоков и т.д. Более подробную информацию о видах, применении и монтаже готовых железобетонных плит читайте здесь >>

Предлагаем ознакомиться со средними рыночными ценами на готовые железобетонные плиты перекрытий. 
































































































































































































































ПЛИТЫ ПЕРЕКРЫТИЯ РЕБРИСТЫЕ Цена за штуку  
ПРТм-1 (117х39х9, 65 кг) 687  
ПРТм-2 (137х39х9, 76 кг) 747  
ПРТм-3 (157х39х9, 87 кг) 817  
ПРТм-4 (177х39х9, 100 кг) 886  
ПРТм-5 (197х39х12, 128 кг) 1121  
ПРТм-6 (217х39х12, 141 кг) 1209  
ПРТм-7 (237х39х12, 154 кг) 1366  
ПРТм-8 (257х39х12, 167 кг) 1563  
ПРТм-9 (277х39х12, 180 кг) 1653  
ПРТм-10 (297х39х15, 197 кг) 1772  
ПРТм-11 (317х39х15, 206 кг) 1882  
ПРТм-12 (337х39х15, 227 кг) 1990  
ПРТм-13 (357х39х15, 240 кг) 2074  
ПЛИТЫ ПЕРЕКРЫТИЯ СПЛОШНЫЕ    
ПТВс 24-4 (239х39х22, 480 кг) 1370  
ПТВс 26-4 (259х39х22, 522 кг) 1469  
ПТВс 28-4 (279х39х22 562 кг) 1563  
ПТВс 30-4 (299х39х22, 602 кг) 1660  
ПТВс 32-4 (319х39х22, 642 кг) 1860  
ПТВс 34-4 (339х39х22, 682 кг) 1858  
ПТВс 36-4 (359х39х22, 722 кг) 1950  
ПТВс 40-4 (399х39х22 802 кг) 2148  
ПЛИТЫ ПЕРЕКРЫТИЯ пуст. (ПК, ПБ)    
ПК 24-10-8 (700 кг) 3724  
ПК 26-10-8 (750 кг) 3925  
ПК 27-10-8 (780 кг) 4026  
ПК 28-10-8 (800 кг) 4127  
ПК 29-10-8 (820 кг) 4228  
ПК 30-10-8 (880 кг) 4329  
ПК 32-10-8 (930 кг) 4531  
ПК 33-10-8 (960 кг) 4632  
ПК 34-10-8 (1000 кг) 4733  
ПК 35-10-8 (1030 кг) 4834  
ПК 36-10-8 (1050 кг) 4935  
ПК 37-10-8 (1100 кг) 5036  
ПК 38-10-8 (1130 кг) 5137  
ПК 39-10-8 (1150 кг) 5238  
ПК 40-10-8 (1180 кг) 5339  
ПК 42-10-8 (1230 кг) 5541  
ПК 43-10-8 (1250 кг) 5642  
ПК 44-10-8 (1280 кг) 5743  
ПК 45-10-8 (1300 кг) 5844  
ПК 46-10-8 (1350 кг) 5945  
ПК 47-10-8 (1380 кг) 6046  
ПК 48-10-8 (1400 кг) 6147  
ПК 49-10-8 (1430 кг) 6248  
ПК 50-10-8 (1450 кг) 6349  
ПК 51-10-8 (1480 кг) 6450  
ПК 52-10-8 (1500 кг) 6551  
ПК 53-10-8 (1530 кг) 6652  
ПК 54-10-8 (1550 кг) 6753  
ПК 56-10-8 (1610 кг) 6955  
ПК 57-10-8 (1640 кг) 7056  
ПК 58-10-8 (1670 кг) 7157  
ПК 59-10-8 (1700 кг) 7258  
ПК 60-10-8 (1730 кг) 7359  
ПК 63-10-8 (1830 кг) 7652  
ПК 24-12-8 (880 кг) 3858  
ПК 26-12-8 (930 кг) 4101  
ПК 27-12-8 (980 кг) 4222  
ПК 28-12-8 (1000 кг) 4343  
ПК 29-12-8 (1040 кг) 4464  
ПК 30-12-8 (1080 кг) 4585  
ПК 32-12-8 (1130 кг) 4828  
ПК 33-12-8 (1150 кг) 4948  
ПК 34-12-8 (1200 кг) 5070  
ПК 35-12-8 (1250 кг) 5191  
ПК 36-12-8 (1280 кг) 5312  
ПК 37-12-8 (1310 кг) 5434  
ПК 38-12-8 (1350 кг) 5555  
ПК 39-12-8 (1380 кг) 5676  
ПК 40-12-8 (1430 кг) 5797  
ПК 42-12-8 (1500 кг) 6039  
ПК 43-12-8 (1540 кг) 6161  
ПК 44-12-8 (1580 кг) 6282  
ПК 45-12-8 (1600 кг) 6533  
ПК 46-12-8 (1630 кг) 6474  
ПК 48-12-8 (1650 кг) 6595  
ПК 49-12-8 (1700 кг) 6716  
ПК 50-12-8 (1780 кг) 6837  
ПК 51-12-8 (1800 кг) 6939  
ПК 52-12-8 (1840 кг) 7201  
ПК 53-12-8 (1880 кг) 7322  
ПК 54-12-8 (1930 кг) 7444  
ПК 55-12-8 (1950 кг) 7565  
ПК 56-12-8 (1960 кг) 7685  
ПК 57-12-8 (1980 кг) 7807  
ПК 58-12-8 (2030 кг) 7928  
ПК 59-12-8 (2050 кг) 8049  
ПК 60-12-8 (2100 кг) 8171  
ПК 63-12-8 (2200 кг) 8534  
ПБ 64-12-8 (2400 кг) 10085 ПК
ПБ 65-12-8 (2440 кг) 10227 ПК
ПБ 66-12-8 (2530 кг) 10369 ПК
ПБ 67-12-8 (2560 кг) 10511 ПК
ПБ 68-12-8 (2600 кг) 10653 ПК
ПБ 69-12-8 (2640 кг) 10795 ПК
ПБ 70-12-8 (2680 кг) 10937 ПК
ПБ 71-12-8 (2700 кг) 11079 ПК
ПБ 72-12-8 (2750 кг) 11454 ПК
ПБ 73-12-8 (2780 кг) 11620  
ПБ 74-12-8 (2830 кг) 11745  
ПБ 75-12-8 (2850 кг) 11890  
ПБ 76-12-8 (2900 кг) 12024  
ПБ 77-12-8 (2930 кг) 12180  
ПБ 78-12-8 (2980 кг) 12326  
ПБ 79-12-8 (3000 кг) 12471  
ПБ 80-12-8 (3050 кг) 12616  
ПБ 81-12-8 (3080 кг) 12761  
ПБ 82-12-8 (3130 кг) 12906  
ПБ 83-12-8 (3150 кг) 13052  
ПБ 84-12-8 (3200 кг) 13197  
ПБ 85-12-8 (3250 кг) 13342  
ПБ 86-12-8 (3280 кг) 13487  
ПБ 87-12-8 (3330 кг) 13632  
ПБ 88-12-8 (3350 кг) 13778  
ПБ 89-12-8 (3400 кг) 13923  
ПБ 90-12-8 (3450 кг) 14068  
ПБ 91-12-8 (3480 кг) 14213  
ПБ 92-12-8 (3500 кг) 14358  
ПБ 93-12-8 (3550 кг) 14504  
ПБ 94-12-8 (3580 кг) 14649  
ПБ 95-12-8 (3630 кг) 14794  
ПБ 96-12-8 (3650 кг) 14939  
ПБ 97-12-8 (3700 кг) 15084  
ПБ 98-12-8 (3730 кг) 15230  
ПБ 99-12-8 (3780 кг) 15375  
ПБ 100-12-8 (3830 кг) 15520  
ПБ 101-12-8 (3850 кг) 15665  
ПБ 102-12-8 (3390 кг) 15810  
ПБ 103-12-6 (3930 кг) 15956  
ПБ 104-12-6 (3980 кг) 16101  
ПБ 105-12-6 (4000 кг) 16246  
ПБ 106-12-6 (4050 кг) 16391  
ПБ 107-12-6 (4080 кг) 16536  
ПБ 108-12-6 (4130 кг) 16682  
ПК 24-15-8 (1130 кг) 5133  
ПК 26-15-8 (1250 кг) 5477  
ПК 27-15-8 (3400 кг) 5649  
ПК 28-15-8 (1350 кг) 5822  
ПК 30-15-8 (1400 кг) 6166  
ПК 31-15-8 (1460 кг) 6338  
ПК 32-15-8 (1500 кг) 6510  
ПК 33-15-8 1550 кг) 6683  
ПК 34-15-8 (1600 кг) 6855  
ПК 35-15-8 (1630 кг) 7027  
ПК 36-15-8 (1700 кг) 7199  
ПК 37-15-8 (1750 кг) 7314  
ПК 38-15-8 (1788 кг) 7544  
ПК 39-15-8 (1825 кг) 7716  
ПК 40-15-8 (1875 кг) 7887  
ПК 41-15-8 (1925 кг) 8060  
ПК 42-15-8 (1975 кг) 8232  
ПК 43-15-8 (2000 кг) 8405  
ПК 44-15-8 (2070 кг) 8577  
ПК 45-15-8 (2115 кг) 8749  
ПК 46-15-8 (2150 кг) 8921  
ПК 47-15-8 (2200 кг) 9093  
ПК 48-15-8 (2250 кг) 9266  
ПК 49-15-8 (2305 кг) 9420  
ПК 50-15-8 (2398 кг) 9610  
ПК 51-15-8 (2350 кг) 9782  
ПК 52-15-8 (2445 кг) 9954  
ПК 53-15-8 (2493 кг) 10127  
ПК 54-15-8 (2540 кг) 10299  
ПК 55-15-8 (2585 кг) 10471  
ПК 56-15-8 (2633 кг) 10643  
ПК 57-15-8 (2680 кг) 10815  
ПК 58-15-8 (2725 кг) 10988  
ПК 59-15-8 (2750 кг) 11160  
ПК 60-15-8 (2800 кг) 11332  
ПК 63-15-8 (2950 кг) 11849  
ПБ 64-15-8 (3130 кг) 12357 ПК
ПБ 65-15-8 (3180 кг) 12534 ПК
ПБ 66-15-8 (3250 кг) 12712 ПК
ПБ 67-15-8 (3280 кг) 12889 ПК
ПБ 68-15-8 (3330 кг) 13067 ПК
ПБ 69-15-8 (3380 кг) 13244 ПК
ПБ 70-15-8 (3430 кг) 13422 ПК
ПБ 71-15-8 (3480 кг) 13599 ПК
ПБ 72-15-8 (3550 кг) 14068 ПК
ПБ 73-15-8 (3580 кг) 14250 ПК
ПБ 74-15-8 (3630 кг) 14431 ПК
ПБ 75-15-8 (3680 кг) 14613 ПК
ПБ 76-15-8 (3700 кг) 14794 ПК
ПБ 77-15-8 (3750 кг) 14976 ПК
ПБ 78-15-8 (3830 кг) 15157 ПК
ПБ 79-15-8 (3850 кг) 15339 ПК
ПБ 80-15-8 (3900 кг) 15520 ПК
ПБ 81-15-8 (3950 кг) 15702 ПК
ПБ 82-15-8 (4000 кг) 15883 ПК
ПБ 83-15-8 (4005 кг) 16065 ПК
ПБ 84-15-8 (4130 кг) 16246 ПК
ПБ 85-15-8 (4150 кг) 16428 ПК
ПБ 86-15-8 (4200 кг) 16609 ПК
ПБ 87-15-8 (4250 кг) 16791 ПК
ПБ 88-15-8 (4300 кг) 16972 ПК
ПБ 89-15-8 (4350 кг) 17154 ПК
ПБ 90-15-8 (4430 кг) 17335 ПК
ПБ 91-15-8 (4450 кг) 17517  
ПБ 92-15-8 (4500 кг) 17698  
ПБ 93-15-8 (4550 кг) 17880  
ПБ 94-15-8 (4600 кг) 18061  
ПБ 95-15-8 (4650 кг) 18243  
ПБ 96-15-8 (4700 кг) 18424  
ПБ 97-15-8 (4750 кг) 18606  
ПБ 98-15-8 (4800 кг) 18787  
ПБ 99-15-8 (4850 кг) 18969  
ПБ 100-15-8 (4900 кг) 19150  
ПБ 101-15-8 (4930 кг) 19332  
ПБ 102-15-8 (4980 кг) 19513  
ПБ 103-15-6 (5030 кг) 19695  
ПБ 104-15-6 (5080 кг) 19876  
ПБ 105-15-6 (5130 кг) 20058  
ПБ 106-15-6 (5180 кг) 20239  
ПБ 107-15-6 (5230 кг) 20421  
ПБ 108-15-6 (5280 кг) 20602  
ПЛИТЫ ПЕРЕКРЫТИЯ пуст. (НВ)    
НВ (д.2,4-7м х ш.1,2м х в.0,22м ) с 1-рядным армиров. от 1980 В40 (М550)
НВК (д.2,4-10,8м х ш.1,2м х в.0,22м) с 2-рядн.армир. от 2180 В40 (М550)
НВКУ (д.2,4-12м х ш.1,2м х в.0,265м) с 2-рядн.армир. от 2505 В45 (М600)
4НВК (д.2,4-16,2м х ш.1,2м х в.0,400м) с 2-рядн.армир. от 3095 В45 (М600)

Качественно заменить готовые плиты перекрытий способны лишь монолитные конструкции, которые отливают по месту. Как правило используются два основных варианта устройства монолитных конструкций из товарного бетона:

  1. Потолочные и половые конструкции заливающиеся по неснимаемой опалубке из гофрированного профнастила
  2. Плиты, залитые по временной съемной стоечно-ригельной опалубке.

Монолит — это наиболее современный вид устройства межэтажных перекрытий. Однако, и в этой бочке мёда есть своя ложка дёгтя. Один из главных минусов, которым обладают монолитные плиты перекрытия — неудовлетворительная межэтажная звукоизоляция. Здесь монолитная полнотелая плита выстыпает в виде резонирующей деки. Любые удары, топот и т.д. передаются на нижний этаж.

Пустотные плиты перекрытия, изготовленные на заводе ЖБИ, частичтно лишены этого недостатка. Часть колебаний гасится за счёт пустот в полости плиты. Наряду с улучшенной звукоизоляцией, такие виды плит обладают лучшими теплоизоляционными характеристиками. Основной стандарт толщины от 22 до 30 см. (у модификации ППС) Так же они отличаются допустимой нагрузкой на кв.м. площади. Немного информации про основные виды плит перекрытий и их применение.

При изготовлении плит перекрытий, на заводах ЖБИ используется конструкционный бетон с повышенным содержанием цемента. Во избежание прогибов и деформаций в период эксплуатации, стальная арматура вводимая в железобетон, в качестве каркаса, предварительно натягивается в форме-опалубке. Затем, заливается бетон. После пропаривания и набора прочности, излишки арматуры обрезаются по длине изделия. Таким образом получают предварительно напряжённые плиты перекрытия, практически не подверженные прогибу и провисанию.

Основные виды:

  • пустотные
  • ребристые, они же — корытного профиля.
  • ППС — нарезные железобетонные плиты — любая длина до 12 метров. Одним из первых, ещё в начале 90-х годов, подобные изделия начал выпускать ЖБИ 17 

Монтаж плит перекрытий

В виду высокого веса, разгрузка и монтаж плит перекрытий производится при помощи автокрана. Перед заказом автокрана и началом монтажа, обязательно проверьте водяным уровнем (прозрачный шланг с водой) ровность поверхности фундаментных блоков или несущих стен. Нет никакой гарантии того, что весь периметр стен, как внешних так и внутренних — имеет одинаковый уровень. Положив плиты перекрытий на неровную повержность, не «отбитую» уровнем и не скорректированную, в дальнейшем вы поимеете много проблем с отделкой, как полов так и потолков. Сэкономленный час времени на корректировке уровней — может обернуться неделями работы по штукатурке, доливке, шпатлевке и так далее.

Иногда, положение монтируемой ЖБИ плиты перекрытия корректируют одновременно с монтажом. Подливается цементный кладочный раствор, забиваются деревянные клинья, подкладываются камни, и так далее. О качестве и ровности подобной конструкции можно и не говорить. А мы на стройках всякого насмотрелись. Отнеситесь к этому внимательно, и ваш дом порадует Вас и Ваших правнуков десятилетиями верной и доброй службы.

Экспериментальная и численная оценка поведения при изгибе и сдвиге предварительно напряженных сборных железобетонных плит с пустотелым сердечником | Международный журнал бетонных конструкций и материалов

  • ACI Committe. (2011). Строительные нормы и правила для конструкционного бетона (ACI 318-11) и комментарий . Фармингтон-Хиллз, Мичиган: Американский институт бетона.

    Google ученый

  • Араухо, К. А. М., Лориджо, Д. Д., и Да Камара, Дж.М. М. Н. (2011). Разрушение анкеровки и расчет на сдвиг многопустотных плит. Конструкционный бетон, 12, 109–119.

    Артикул

    Google ученый

  • Баран Э. (2015). Влияние монолитного бетонного покрытия на изгиб сборных железобетонных пустотных плит. Engineering Structures, 98, 109–117.

    Артикул

    Google ученый

  • Беллери, А., Брунези, Э., Насимбене, Р., Пагани, М., и Рива, П. (2015). Сейсмические характеристики промышленных объектов сборного железобетона после сильных землетрясений на территории Италии. Журнал производительности построенных объектов. 04014135.

  • Беллетти Б., Бернарди П., Цериони Р. и Иори И. (2003). Нелинейный расчет предварительно напряженных пустотных плит перекрытия. В Proc. 2-го Международного конгресса по строительной и строительной инженерии, Рим, Италия, 23–26 сентября, 1–3.

  • Беллетти, Б., Бернарди П. и Мишелини Э. (2015). Поведение тонкостенных предварительно напряженных железобетонных элементов кровли — экспериментальное исследование и численное моделирование. Engineering Structures, 107, 166–179.

    Артикул

    Google ученый

  • Беллетти Б., Цериони Р. и Иори И. (2001). Физический подход к железобетонным (PARC) мембранным элементам. Journal of Structural Engineering, 127 (12), 1412–1426.

    Артикул

    Google ученый

  • Беллетти, Б., Франческини, Л., и Равасини, С. (2019). Метод силы связи для железобетонных конструкций. В Proc. Международного симпозиума fib по концептуальному проектированию конструкций , Мадрид, Испания, 26–28 сентября.

  • Беллетти, Б., Сколари, М., и Векки, Ф. (2017). Модель трещины PARC_CL 2.0 для NLFEA железобетонных конструкций при циклических нагрузках. Компьютеры и конструкции, 191, 165–179.

    Артикул

    Google ученый

  • Бернарди П., Цериони Р., Леурини Ф. и Мишелини Э. (2016a). Расчетный метод для прогнозирования распределения нагрузки в пустотных перекрытиях. Engineering Structures, 123, 473–481.

    Артикул

    Google ученый

  • Бернарди, П., Cerioni, R., Michelini, E., & Sirico, A. (2016b). Численное моделирование трещин в балках RC и SFRC с критическим сдвигом. «Инженерная механика разрушения», 167, 151–166.

    Артикул

    Google ученый

  • Бернарди П., Цериони Р., Мишелини Э. и Сирико А. (2020). Оптимизация поперечного армирования сборного специального элемента крыши с помощью экспериментальной и численной процедуры. Инженерные сооружения, 203, 109894.

    Статья

    Google ученый

  • Бертаньоли, Г., и Манчини, Г. (2009). Анализ разрушения многопустотных плит, испытанных на сдвиг. Конструкционный бетон, 10, 139–152.

    Артикул

    Google ученый

  • Бру, Х. (2008). Сдвиг и скручивание в бетонных конструкциях — нелинейный анализ методом конечных элементов при проектировании и оценке.Кандидатская диссертация, Технологический университет Чалмерса, Гетеборг, Швеция.

  • Бру, Х., Лундгрен, К., и Энгстром, Б. (2007). Сдвиг и кручение в предварительно напряженных пустотелых элементах: анализ методом конечных элементов натурных испытаний. Конструкционный бетон, 8, 87–100.

    Артикул

    Google ученый

  • Брунези, Э., Болоньини, Д., и Насимбене, Р. (2015). Оценка сдвиговой способности сборных предварительно напряженных пустотных плит: численные и экспериментальные сравнения. Matererials and Structures, 48, 1503–1521.

    Артикул

    Google ученый

  • Brunesi, E., & Nascimbene, R. (2015). Численная оценка прочности стенок на сдвиг предварительно напряженных пустотных плит перекрытия. Engineering Structures, 102, 13–30.

    Артикул

    Google ученый

  • CEB-FIP. (2000). Бюллетень fib No.6 — Особые рекомендации по проектированию сборных предварительно напряженных пустотных перекрытий, Руководство по надлежащей практике. Fédération Internationale du Béton, Лозанна, Швейцария.

  • Cerioni, R., Iori, I., Michelini, E., & Bernardi, P. (2008). Разнонаправленное моделирование трещин в 2D стержнях с ж / б. Инженерная механика разрушения, 75, 615–628.

    Артикул

    Google ученый

  • Дал Лаго, Б.(2017). Экспериментальная и численная оценка эксплуатационных характеристик инновационного длиннопролетного железобетонного кровельного элемента. Международный журнал бетонных конструкций и материалов, 11, 261–273.

    Артикул

    Google ученый

  • Derkowski, W., & Surma, M. (2015a). Комбинированное действие сборных пустотных плит перекрытия со структурным покрытием. Czasopismo Techniczne, 2015, 15–29.

    Google ученый

  • Дерковски В., Сурма М. (2015b). Сложное напряженное состояние в предварительно напряженных пустотных плитах. Последние достижения в области гражданского строительства: строительные конструкции, Краковский технологический университет.

  • Дутинь Д. (1999). Чувствительность прочности на сдвиг железобетонных и предварительно напряженных бетонных балок к сдвиговому трению и размягчению бетона в соответствии с модифицированной теорией поля сжатия. Structural Journal, 96, 495–508.

    Google ученый

  • Эллиот, С. К. (2002). Сборные железобетонные конструкции . Оксфорд: Баттерворт-Хейнеман.

    Забронировать

    Google ученый

  • Эль-Сайед, А. К., Аль-Негхеймиш, А. И., и Альхозайми, А. М. (2019). Сопротивление сдвигу стенок предварительно напряженных сборных плит с глубокими пустотами. ACI Structural Journal, 116, 139–150.

    Google ученый

  • Flaga, K., Дерковски В. и Сурма М. (2016). Прочность бетона и эластичность сборных тонкостенных элементов. Цемент Wapno Beton 5.

  • Garutti, N. (2013). Численный анализ структурного поведения полов из HC при наличии проемов (на итальянском языке), к.т.н. докторская диссертация, Университет Пармы, Италия.

  • Гирхаммар, У. А., и Паджари, М. (2008). Испытания и анализ прочности на сдвиг композитных плит пустотных блоков и бетонного покрытия. Construction and Building Matererials, 22, 1708–1722.

    Артикул

    Google ученый

  • Хеггер, Дж., Роггендорф, Т., и Керкени, Н. (2009). Прочность на сдвиг предварительно напряженных пустотных плит в конструкциях перекрытий тонкой конструкции. Engineering Structures, 31, 551–559.

    Артикул

    Google ученый

  • Ибрагим, И. С., Эллиотт, К. С., Абдулла, Р., Куех, А. Б. Х., и Сарбини, Н. Н. (2016). Экспериментальное исследование поведения при сдвиге сборных железобетонных пустотных плит с бетонным покрытием. Engineering Structures, 125, 80–90.

    Артикул

    Google ученый

  • Ибрагим, И. С., Эллиотт, К. С., и Коупленд, С. (2008). Способность к изгибу сборных предварительно напряженных пустотных плит с бетонным покрытием. Malaysian Journal of Civil Engineering, 20, 260–283.

    Google ученый

  • Лам, Д., Эллиотт, К.С., & Нетеркот, Д. А. (2000). Эксперименты на композитных стальных балках с пустотными железобетонными перекрытиями. Труды Института инженеров-строителей сооружений и зданий, 140, 127–138.

    Артикул

    Google ученый

  • Lundgren, K., Broo, H., & Engstrom, B. (2004). Анализ пустотных перекрытий, подверженных сдвигу и кручению. Конструкционный бетон, 5, 161–172.

    Артикул

    Google ученый

  • Нгуен, Т. Н. Х., Тан, К.-Х., и Канда, Т. (2019). Исследования поведения стенок на сдвиг глубоких сборных железобетонных пустотных плит. Engineering Structures, 183, 579–593.

    Артикул

    Google ученый

  • Оттосен, Н. С. (1979). Конституционная модель для кратковременной загрузки бетона. Журнал отдела инженерной механики ASCE, 105, 127–141.

    Google ученый

  • Паджари М. (2005). Устойчивость предварительно напряженных пустотных плит к разрушению стенки при сдвиге. ESPOO 2005, VTT Research Notes 2292.

  • Pajari, M. (2009). Разрушение стенок при сдвиге в предварительно напряженных пустотных плитах. Journal of Structural Engineering, 42, 207–217.

    Google ученый

  • Палмер, К.Д., и Шульц А. Э. (2011). Экспериментальное исследование прочности стенок на сдвиг блоков с глубоким пустотом. PCI Journal, 56, 83–104.

    Артикул

    Google ученый

  • Парк, М.-К., Ли, Д.Х., Хан, С.-Дж., и Ким, К.С. (2019). Прочность на сдвиг в стенке толстых предварительно напряженных многопустотных плит, изготовленных методом экструзии. Международный журнал бетонных конструкций и материалов, 13, 7.

    Артикул

    Google ученый

  • Писанти, А., и Реган, П. Э. (1991). Прямая оценка прочности на разрыв стенки предварительно напряженных многопустотных плит. Matererials and Structures, 24, 451–455.

    Артикул

    Google ученый

  • Пракашан, Л. В., Джордж, Дж., Эдаядиил, Дж. Б., и Джордж, Дж. М. (2017). Экспериментальное исследование поведения при изгибе пустотных бетонных плит.В книге «Прикладная механика и материалы», Trans Tech Publ, стр. 107–112.

  • Рахман, М. К., Балух, М. Х., Саид, М. К., и Шазали, М. А. (2012). Прочность на изгиб и сдвиг предварительно напряженных многопустотных плит перекрытия. Арабский журнал науки и техники, 37, 443–455.

    Артикул

    Google ученый

  • Рамасвами Б. А., Барзегар Ф. и Вояджис Г. З. (1994). Посттрекинг-формулировка для анализа железобетонных конструкций на основе секущей жесткости. Журнал инженерной механики, 120, 2621–2640.

    Артикул

    Google ученый

  • Rots, J.G. (1988). Вычислительное моделирование разрушения бетона. Кандидат наук. Диссертация, Делфтский технологический университет, Нидерланды.

  • Савойя, М., Буратти, Н., и Винченци, Л. (2017). Повреждения и обрушения промышленных зданий из сборного железобетона после землетрясения в Эмилии 2012 года. Engineering Structures, 137, 162–180.

    Артикул

    Google ученый

  • Сгамби, Л., Гкумас, К., и Бонтемпи, Ф. (2014). Оптимизация генетического алгоритма сборных пустотных плит. Компьютеры и бетон, 13, 389–409.

    Артикул

    Google ученый

  • Simasathien, S., & Chao, S.-H. (2015). Прочность на сдвиг многопустотных плит, армированных стальной фиброй. PCI Journal, 60, 85–101.

    Артикул

    Google ученый

  • Song, J.-Y., Elliott, K. S., Lee, H., & Kwak, H.-G. (2009). Коэффициенты распределения нагрузки для пустотных перекрытий с монолитными железобетонными швами. Международный журнал бетонных конструкций и материалов, 3, 63–69.

    Артикул

    Google ученый

  • Тавадрус, Р., и Моркоус, Г. (2018).Прочность на сдвиг глубокопустотных плит. ACI Structural Journal, 115, 699–709.

    Артикул

    Google ученый

  • Ueda, T., & Stitmannaithum, B. (1991). Прочность на сдвиг полых предварительно напряженных сборных плит с бетонным покрытием. Structutal Journal, 88, 402–410.

    Google ученый

  • UNI EN 1168. (2012).Сборные железобетонные изделия — пустотные плиты.

  • UNI EN 1992-1-1. (2015). Еврокод 2 — Проектирование бетонных конструкций — Часть 1-1: Общие правила и правила для зданий.

  • Walraven, J. C., & Mercx, W. P. M. (1983). Несущая способность предварительно напряженных пустотных плит перекрытия. HERON, 28 (3), 1983.

    Google ученый

  • Ван, X. (2007). Исследование поведения сдвига предварительно напряженных бетонных пустотных плит с помощью нелинейного моделирования методом конечных элементов.Кандидат наук. Диссертация, Виндзорский университет, Виндзор, Канада.

  • Ян, Л. (1994). Расчет предварительно напряженных пустотных плит с учетом разрушения стенки при сдвиге. Журнал ASCE по проектированию конструкций, 120, 2675–2696.

    Артикул

    Google ученый

  • Поведение при изгибе сборной бетонной плиты с полыми трубами из стеклопластика с внешними фланцами

    https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2021.112433Получить права и содержание

    Особенности

    Представлены полые трубы из стеклопластика с внешними фланцами в бетонной плите.

    Исследовано поведение при изгибе при различном расстоянии между трубками и соотношении длины сдвига к глубине.

    Сравнение характеристик труб из стеклопластика с эпоксидным и непокрытым покрытием.

    Объяснение механизмов понимания с использованием моделирования методом конечных элементов.

    Полый сердечник, стабилизированный трубкой из стеклопластика, и улучшенные конструкционные характеристики.

    Реферат

    Пустотные сборные железобетонные плиты в настоящее время используются в модульных зданиях, чтобы минимизировать объем бетона и уменьшить их вес.Однако наличие пустот в многопустотных бетонных плитах делает плиту склонной к преждевременному разрушению. Недавно были разработаны композитные армирующие системы (CRS) для поддержки пустот в сборных плитах. В этой статье было исследовано поведение при изгибе композитной плиты из сборного железобетона со сталью и арматурой из CRS. Испытание на четырехточечный изгиб было проведено для шести сборных плит (сплошных, пустотелых без CRS, пустотелых с 2, 3 и 4 CRS и пустотелых с 3 CRS с эпоксидным покрытием), чтобы понять структурные характеристики этой новой системы сборных железобетонных конструкций.Также было проведено нелинейное моделирование методом конечных элементов, чтобы лучше понять поведение внутренних компонентов плиты. Результаты показали, что CRS может стабилизировать пустотное ядро ​​и действовать как дополнительное армирование, которое увеличивает несущую способность на 112% и начальную жесткость плит на 24%.

    Ключевые слова

    Поведение при изгибе

    Пустотные сборные железобетонные плиты

    Стеклопластиковые трубы с внешними фланцами

    Моделирование конечных элементов

    Рекомендуемые статьи Цитирующие статьи (0)

    Полный текст

    © 2021 Elsevier Ltd.Все права защищены.

    Рекомендуемые статьи

    Цитирующие статьи

    (PDF) Исследование поведения железобетонных пустотных плит толщиной

    Адель А. Аль-Аззави и Садек А. Абед

    6.1 Влияние прочности бетона на сжатие

    Армированный бетонная пустотная плита с диаметром ядра

    (150 мм) при (a / d) равном 2,5 была выбрана для

    для изучения влияния марки бетона на поведение

    кривой нагрузки-прогиба.Он был повторно проанализирован с использованием

    различных значений прочности бетона на сжатие как (25, 38,

    ,

    и 45) МПа соответственно (это означает увеличение жесткости бетона на

    ). На Рис. 19 показан отклик

    пустотной плиты R.C. для различных значений прочности на сжатие бетона

    .

    6.2 Влияние формы и размера пустотных стержней

    Пустотные плиты с сердцевиной круглой формы и квадратной формы сердцевины

    были проанализированы с эквивалентными площадями

    трех размеров для каждой формы сердцевины при одинаковой нагрузке и условиях опоры

    .Типы круглой формы были представлены

    и проанализированы ранее, в то время как эквивалентная квадратная сердцевина

    форм имела размеры (133 × 133 мм, 89 × 89 мм и

    66 × 66 мм). Результаты анализа (нагрузка-прогиб) кривых

    и сравнение с размерами и формой полых сердечников

    представлены на рис. 20, 21 и 22.

    6.3 Влияние типа нагружения

    Железобетонная пустотная плита с круглым сердечником

    (диаметр 150 мм) была проанализирована при равномерной нагрузке

    на всех узлах поверхности бетонных элементов с помощью ANSYS

    программа.Результаты анализа сравнивали с результатами

    той же плиты при двух точечных нагрузках с соотношением (a / d = 2,5).

    Результаты показывают, что предельная общая нагрузка этой плиты

    была увеличена с (193 кН) для двух точечных нагрузок до (347

    кН) при равномерном типе нагрузки с уменьшением прогиба

    примерно на (28,5%) по мере того, как показано на рис. 23. Из

    этого рисунка видно, что ломаная линия четко проявляется на кривой прогиба

    для значений нагрузки от 120 кН до 160

    кН, что относится к этапу преобразования численного решения

    из линейное или нелинейное поведение (происходит растрескивание).

    6.4 Влияние верхнего слоя арматуры

    На рис. 24 показан эффект использования верхней стальной арматуры

    с нижней. Пустотная плита с диаметром сердцевины

    (150 мм) при двухточечной нагрузке с (a / d) равным 2,5 была проанализирована сначала с верхним и нижним армированием как

    , а затем проанализирована та же плита с

    . снятие верхней арматуры. Было отмечено, что предельная несущая способность плиты

    уменьшится примерно на

    28% при удалении верхней арматуры.Это может быть

    из-за наличия верхней арматуры, которая распределяет напряжения

    вокруг сердечника и предотвращает раздавливание.

    7. Выводы

    На основании результатов анализа экспериментальных и

    численных исследований сплошных и пустотных плит

    можно сделать следующие выводы:

    • Растрескивание и предел прочности при умеренных

    Толщина сплошных и пустотных плит толщиной

    должна быть уменьшена за счет увеличения диаметра сердечников

    , а также за счет увеличения

    отношения пролета сдвига к эффективной глубине (a / d).

    • Снижение собственного веса железобетонных плит средней толщины

    примерно на 23,6% с продольными полыми сердцевинами

    (диаметр = 150 мм) приводит к снижению конечной прочности

    примерно на 20,6% при одновременном снижении веса на

    15,71% с полыми сердечниками (диаметром = 100 мм) приводит к снижению предела прочности

    примерно на 15,68% и снижению веса

    примерно на 8,84% с полыми сердечниками (диаметром = 75 мм) до

    снижает предел прочности примерно на 5.49%.

    • Увеличение отношения (a / d) с 2 до 3 приводит к снижению предела прочности

    сплошного сляба примерно на 33%, а

    снижает прогиб. При снижении на 45% предельной нагрузки

    на опорную пустотную плиту с увеличением прогиба

    за счет снижения жесткости плиты

    при удалении

    бетонного объема пустотных плит.

    • В пустотных железобетонных плитах круглые стержни

    имеют трещиностойкость и предел прочности более

    квадратной формы примерно на 13.4% и увеличение прогиба

    примерно на 39,5%. Увеличение размера сердечника для сердечника круглой формы

    привело к снижению предельной прочности

    с увеличением прогибов, в то время как увеличение размера сердечника

    в квадратной форме сердечника привело к снижению предельной прочности

    с уменьшением прогибов.

    • Когда прочность на сжатие бетона

    увеличивается с (38 МПа) до (48 МПа), предел прочности

    увеличивается на 23.6%, а когда прочность на сжатие

    уменьшается с (38 МПа) до (25 МПа), предел прочности

    снижается примерно до 28,7%.

    • Было обнаружено, что предел прочности пустотной плиты

    увеличивается примерно на 80% для случая равномерной нагрузки

    и уменьшения прогиба на (28,5%) по сравнению с

    двухточечной нагрузкой с ( а / г) равняется 2,5.

    • Был сделан вывод, что удаление верхней стальной арматуры

    в пустотной плите снижает конечную прочность

    примерно на 28% из-за разрушения верхнего фланца

    бетона при раздавливании, поэтому рекомендуется использовать этот слой

    предотвратить этот сбой.

    • Результаты сравнения экспериментальных и конечных результатов

    элементов показывают, что диапазон разницы составлял (4,71–

    8,68)% по предельной нагрузке и (0,69–9,31)% по прогибу.

    • Рекомендуется, чтобы оптимальный диаметр сердцевины в многопустотной плите

    для масштаба 1: 2 составлял (91 мм), так как уменьшение веса и прочности на

    было одинаковым. Кроме того,

    , уменьшение диаметра сердечника приведет к увеличению ребер, а

    приведет к увеличению прочности плиты.

    Ссылки

    ACI318-14 (2014), Требования строительных норм для конструкционного бетона

    (ACI 318-14) и комментарии, Детройт, США

    ANSYS 15.0 Inc (2013), Руководство пользователя ANSYS, SAS IP, Inc. ,

    Version 15.0, USA

    Brunesi, E., Bolognini, D. и Nascimbene, R. (2014),

    «Оценка сдвига предварительно напряженной полой плиты из сборного железобетона

    : численное и экспериментальное сравнение», Матер.Struct.,

    48 (5), 1503-1521.

    Чанг, Дж., Бьюкенен, А.Х., Дхакал, Р.П. и Мосс, П.Дж. (2008),

    «Простой метод моделирования пустотных бетонных плит при пожаре

    », Кентерберийский университет, Новая Зеландия.

    Хай-тао, Л., Дикс, А., Лю, Л., Хуанг, Д. и Су, X. (2011),

    Повышение прочности на сдвиг пустотных плит за счет использования полипропиленовых волокон

    Пустотные плиты (HCS) — это сборные плиты из предварительно напряженного бетона, широко используемые при строительстве жилых автостоянок и полов промышленных зданий, благодаря преимуществам, которые они предоставляют: i.е. , среди прочего, высококачественный контроль, простота монтажа и сокращение времени строительства. Обычно их изготавливают методом экструзии или опалубки с использованием бетона с очень низкой обрабатываемостью. С текущими модификациями HCS способны преодолевать большие расстояния и иметь низкий собственный вес, что в целом снижает общий собственный вес конструкции. HCS обычно просто поддерживаются на концах. Это делает их концевые зоны очень критическими в отношении силы сдвига. Чтобы быть точным, концевые зоны представляют собой нарушенные области, в основном напряженные при растяжении силами сдвига (в зоне, где полезные эффекты предварительного напряжения не полностью проявляются) и действиями расщепления.Следовательно, жизненно важно, чтобы эти зоны были тщательно изучены, особенно под нагрузкой сдвига, для разработки новых решений по армированию. К счастью, решение находится в пределах досягаемости, если будет использоваться армированный волокном бетон (FRC), который оказался очень эффективным в повышении прочности на сдвиг железобетонных (RC) конструкций и предварительно напряженных элементов.

    В идеале, волокна можно использовать для замены обычного армирования полотна, которое требуется в этих элементах как для минимального усиления сдвига, так и для обеспечения равновесия.Обзор существующей литературы показывает, что значительное уменьшение концевого скольжения сухожилий может быть достигнуто с увеличением количества волокон. Тем не менее, очевидно, что недостаточно знаний о сдвиговых свойствах HCS, армированных макросинтетическими волокнами. В свете этого исследователи из Университета Брешии в Италии: доктор Антонио Конфорти, инж. Алан Пьемонти и профессор Джованни А. Плиззари вместе с доктором Франсиско Ортис-Навас из Института науки и технологии бетона Политехнического университета Валенсии в Испании исследовали возможность использования макросинтетических волокон в качестве армирования концевых зон HCS.Их работа была мотивирована многообещающими результатами, представленными в предыдущих исследованиях. Их текущая работа опубликована в исследовательском журнале Engineering Structures .

    В их подходе была проведена экспериментальная кампания на пяти полномасштабных ГТС (глубина 420 мм, ширина 1200 мм и длина 6000 мм). Были рассмотрены два различных решения по армированию: типичное обычное армирование, обычно применяемое на практике (контрольные образцы, RC) и бетон, армированный полипропиленовым волокном (образцы PFRC).Образцы были испытаны на сдвиг в концевых зонах с учетом двух различных конфигураций нагружения: a / d = 3,5 и a / d = 2,8 в соответствии с EN1168.

    Авторы сообщили, что испытанные макросинтетические волокна смогли улучшить прочность на сдвиг пустотных плит примерно на 25%. Исследователи также отметили, что тесты в соответствии с EN1168 больше зависели от воздействия дуги по сравнению с a / d = 3,5. Кроме того, все образцы показали растрескивание перегородки при сдвиге, начиная с внешних перемычек, так как эти полотна обычно характеризовались наибольшим скольжением сухожилий.

    Таким образом, в исследовании оценивалась возможность повышения прочности на сдвиг пустотных плит (HCS) за счет использования бетона, армированного полипропиленовым волокном (PFRC). Команда обнаружила, что PFRC увеличил прочность на сдвиг концевых зон пустотных плит в основном за счет улучшения связи между арматурой и бетоном, что привело к уменьшению проскальзывания арматуры. В заявлении к Advances in Engineering , профессор Джованни А. Плиззари, ведущий автор указал, что сравнение между экспериментальными результатами и прогнозами четырех международных кодов (Еврокод 2, ACI 318-14, Модельный код 2010 и EN1168), далее выявили необходимость улучшения фактических составов сдвига.

    Типы бетонных перекрытий — конструкция, стоимость и применение

    🕑 Время чтения: 1 минута

    Железобетонная плита является важным элементом конструкции и используется для обеспечения плоских поверхностей (полов и потолков) в зданиях. На основании предоставленного армирования, опоры балки и соотношения пролетов плиты обычно делятся на односторонние и двухсторонние. Первый поддерживается с двух сторон, а отношение длинного пролета к короткому больше двух. Однако последний опирается на четыре стороны, и отношение длинного пролета к короткому меньше двух.

    Различные условия и положения требуют выбора подходящей и рентабельной бетонной плиты с учетом типа здания, архитектурной планировки, эстетических особенностей и длины пролета. Таким образом, бетонные плиты подразделяются на плиты с односторонней балкой, плоские плиты, плоские плиты, вафельные плиты, пустотные плиты, сборные плиты, плиты на уровне уклона, выносливые плиты и композитные плиты.

    1. Односторонние перекрытия на балках

    Метод «заливка на месте» используется для устройства односторонних плит на балках, который включает в себя закрепление опалубки с последующей установкой арматуры и, наконец, заливкой свежего бетона.

    Односторонние плиты на балках наиболее подходят для пролетов 3–6 м и динамической нагрузки от 3 до 5 кН / м 2 . Их также можно использовать для больших пролетов с относительно более высокой стоимостью и более высоким прогибом плиты. Однако необходима дополнительная опалубка для балок.

    Рис.1: Односторонняя плита на балках

    2. Односторонняя плита перекрытия (ребристая плита)

    Состоит из плиты перекрытия, обычно толщиной от 50 до 100 мм, с опорой.
    железобетонными ребрами (или балками). Ребра обычно имеют конусообразную форму.
    равномерно разнесены на расстоянии не более 750 мм.Ребра поддерживаются
    на балках, опирающихся на колонны.

    Бетонная плита с односторонней балкой подходит для пролетов 6–9 м и временных нагрузок 4–6 кН / м. 2 . Из-за глубоких ребер количество бетона и стали относительно невелико, но необходима дорогая опалубка.

    Рис. 2: Ребристая плита с односторонним движением

    3. Вафельная плита (сетка)

    Это тип железобетонной плиты, которая содержит квадратные решетки с глубокими сторонами. Процесс строительства вафельной плиты включает в себя крепление форм, размещение коробов на опалубке, установку арматуры между опалубками, установку стальной сетки поверх опалубки и заливку бетона.

    Сетчатые плиты подходят для пролетов 9-15 м и временных нагрузок 4-7 кН / м. 2 . Опалубка, в том числе с использованием противней, стоит довольно дорого.

    Рис.3: Вафельная плита

    4. Плоские пластины

    Плоские плиты могут быть построены как односторонние или двухсторонние плиты, и они напрямую поддерживаются колоннами или стенами. Его легко построить и требуется простая опалубка.

    Плоские плиты наиболее подходят для пролетов от 6 до 8 м и временных нагрузок от 3 до 5 кН / м 2 .Кроме того, диапазон пролетов для предварительно напряженных плоских плит составляет от 8 до 12 м, и они также могут быть сконструированы как плиты после напряжения.

    Преимущества использования плоских плит включают дешевую опалубку, открытые плоские потолки и более быстрое строительство. Плоские пластины имеют низкую стойкость к сдвигу и относительно низкую жесткость, что может вызвать заметный прогиб.

    Рис.4: Плоская пластина

    5. Плоские перекрытия

    Обычно это армированная плита, поддерживаемая непосредственно колоннами или крышками, без использования балок.Этот тип перекрытия, как правило, прост в изготовлении и требует небольшого количества опалубки. Нагрузки передаются непосредственно на колонны.

    Плоские плиты лучше всего подходят для пролетов от 6 до 9 м и для временных нагрузок 4-7 кН / м2. Для них требуется больше опалубки, чем для плоских плит, особенно для капителей колонн. В большинстве случаев используются только откидные панели без капителей колонн. Она может быть сконструирована как плоская плита, подвергнутая пост-натяжению.

    Рис.5: Плоская плита

    6. Двусторонние перекрытия на балках

    Конструкция этого типа плиты аналогична конструкции односторонней плиты на балках, но может потребоваться больше опалубки, поскольку двусторонние плиты поддерживаются со всех сторон.Плиты на балках подходят для пролетов от 6 до 9 м и временных нагрузок 3-6 кН / м 2 . Балки увеличивают жесткость плит, обеспечивая относительно низкий прогиб. Нужна дополнительная опалубка для балок.

    Рис.6: Двусторонняя плита на балках

    7. Пустотная плита

    Это
    это тип сборных плит, через которые проходят сердечники. Мало того, что эти ядра
    снизить собственный вес плиты и повысить конструктивную эффективность, а также действовать как
    служебные каналы. Подходит для случаев, когда требуется быстрое строительство.

    Нет ограничений на пролет блоков пустотных плит, их стандартная ширина составляет 120 мм, а глубина колеблется от 110 мм до 400 мм.

    Блоки перекрытий обычно устанавливаются между балками с помощью кранов, а промежутки между блоками заполняются стяжками. Было замечено, что пустотная плита может выдерживать нагрузку 2,5 кН / м 2 на пролете 16 м. Подходит для офисов, магазинов или парковок.

    Рис.7: Пустотная плита

    8.Харди Слэб

    Он построен из прочных кирпичей, которые значительно уменьшают количество бетона и, в конечном итоге, собственный вес плиты. Толщина выносливой плиты обычно больше, чем у обычной плиты, и составляет около 270 мм.

    возведение выносливой плиты предполагает установку опалубки, укладку выносливых блоков,
    размещение арматуры в промежутках между блоками, размещение стальной сетки на
    блоки, и, наконец, заливка бетона.

    Экономичен для пролетов длиной до 5 м, снижает количество бетона ниже нейтральной оси и требует умеренных временных нагрузок.Он построен в местах с очень высокими температурами. Применение этого типа плит можно увидеть в Дубае и Китае.

    Рис.8: Харди Блок

    Рис.9: Конструкция Hardy Slab

    9. Пузырьковая плита перекрытия

    Он конструируется путем размещения пластиковых пузырей, которые предварительно изготовлены, затем арматура помещается между пластиковыми пузырями и поверх них и, наконец, заливается свежий бетон. Пластиковые пузыри заменяют неэффективный бетон в центре плиты.

    Плиты Bubble Deck уменьшают вес, увеличивают прочность, могут быть обеспечены большие пролеты, требуется меньше колонн, не требуются балки или ребра под потолком. Следовательно, это не только снижает общую стоимость строительства, но и является экологически чистым, поскольку уменьшает количество бетона.

    Рис.10: Типы плит перекрытия из пузырчатого настила

    Рис.11: Пузырьковая плита перекрытия

    10. Композитная плита

    Обычно он строится из железобетона, отлитого поверх профилированного стального настила.Настил действует как опалубка и рабочая зона на этапе строительства, а также как внешнее армирование в течение всего срока службы плиты.

    Для стального настила толщиной 50-60 мм пролет плиты может достигать 3 м. Однако, если толщину стального настила увеличить до 80 мм, можно построить плиты с пролетом 4,5 м.

    Рис.12: Композитная плита

    11. Сборная плита

    Сборные железобетонные плиты отливаются и выдерживаются на заводах-изготовителях, а затем доставляются на строительную площадку для возведения.Самым выдающимся преимуществом подготовки плит на производственных предприятиях является повышение эффективности и более высокий контроль качества, чего нельзя достичь на месте.

    Чаще всего используются сборные плиты швеллерного и двутаврового типа. Их можно использовать для пролетов до 15 м. Двойные Т-образные плиты различаются по размерам и пролетами до 15 м.

    Пазогребневой
    панель может отличаться по размеру в зависимости от требований к дизайну. Когда они
    При размещении шпунт одной панели помещается в паз соседней панели.

    Что касается стоимости сборных плит, сообщается, что сборные бетонные плиты дешевле, чем монолитные бетонные плиты примерно на 24%.

    Рис.13: Сборная плита

    12. Плита по классу

    Плита, отлитая на поверхность земли, называется фундаментной плитой. Обычно плиты по сортам делятся на три типа:

    1. Плита на земле

    Это самый простой тип плиты на уклоне, который представляет собой композит из балок жесткости, созданных из бетона по периметру плиты, и имеет толщину плиты 100 мм.Он подходит для устойчивых грунтов, которые в основном состоят из песка и камней и не подвержены влиянию влаги, а также для почв, которые под действием влаги подвергаются небольшому смещению.

    2. Упругая плита-плот

    Аналогичен плите на земле, кроме
    балки жесткости, которые устанавливаются в швеллерных каналах посередине плиты.
    Следовательно, он создает своего рода опорную сетку из бетона на основе
    плита. Почва с умеренным, сильным и сильным движением из-за влажности.

    3. Вафельная плита

    Он построен полностью над землей путем заливки бетоном сетки из полистирольных блоков, известных как «пустотные формы». Плиты вафельного плота обычно подходят для участков с менее реактивным грунтом, используют примерно на 30% меньше бетона и на 20% меньше стали, чем плиты из усиленного плота, и, как правило, дешевле и проще в установке, чем другие типы. Эти типы плит подходят только для очень ровной поверхности.

    Рис.12: Типы плит на земле

    Часто задаваемые вопросы

    1.Какие основные типы бетонных плит используются в строительстве?

    Основными типами бетонных плит, используемых в строительстве, являются плита с односторонним перекрытием, плоская плита, плоская плита, вафельная плита, плита с пустотелым сердечником, сборная плита, плиты на уровне грунта, прочная плита и композитная плита.

    2. Что такое плита на грунте или плита грунта?

    Плита, отлитая на поверхность земли, называется фундаментной плитой. Это может быть плита вафельного плота, плита усиленного плота или плита наземного типа.

    3.Какое поперечное сечение сборных железобетонных плит является наиболее часто используемым?

    Чаще всего используются сборные плиты швеллерного и двутаврового типа. Их можно использовать для пролетов до 15 м. Двойные Т-образные плиты различаются по размерам и пролетами до 15 м.

    4. Каковы важные особенности плиты настила Bubble?

    Плиты Bubble Deck уменьшают вес, увеличивают прочность, могут быть обеспечены большие пролеты, требуется меньше колонн, не требуются балки или ребра под потолком. Следовательно, это не только снижает общую стоимость строительства, но и является экологически чистым, поскольку уменьшает количество бетона.

    Подробнее:

    1. Какой толщины должна быть бетонная плита?
    2. Гидроизоляция перекрытий на земле

    Сейсмическое поведение двухосной полой железобетонной плиты и соединений стальных трубчатых колонн, заполненных бетоном — Penn State

    @article {cff23a3e6cca4a0d84c6dc54b4868f3c, полый бетон, армированный полостью

    ,

    «Поведение полого армированного бетона =

    Соединение между плитами и стальными трубчатыми колоннами, заполненными бетоном, «,

    abstract =» В этой статье обсуждается сейсмическое поведение двухосных полых железобетонных плит (RC) и соединений колонн из заполненных бетоном стальных труб (CFST).Семь образцов в масштабе были испытаны при циклической нагрузке, где осевая сжимающая нагрузка, приложенная к колонке CFST, была выбрана в качестве параметра. Были исследованы как внешние, так и внутренние стыки. Наблюдались два типа отказов: отказ балки и отказ колонны. Для образцов с разрушением балки разрушения в основном вызваны разрушением верхней полки стальной балки. Для образцов с разрушением колонны разрушения в первую очередь вызваны изгибом стенки трубы. Предлагаемая композитная система тонкого пола по своей сути соответствует принципу «прочный — слабый элемент».Окончательный снос всех образцов в 2,2–2,8 раза превышает коэффициент пластического сноса, указанный в нормах, а эквивалентный коэффициент демпфирования при пиковых нагрузках колеблется от 0,12 до 0,19, что указывает на то, что предлагаемая композитная система тонкого пола имеет хорошие сейсмические характеристики »,

    author = «Чао Гун и Хоу, {Чжао Синь} и Чэн, {Го Чжун} и Чен, {Ю. Франк} и Лян, {Wei Qiao} «,

    note =» Информация о финансировании: авторы высоко ценят финансовую поддержку, оказываемую Национальной программой ключевых исследований и разработок Китая (No.2016YFC0701201) и Национального фонда естественных наук Китая (№ 51408620). Авторские права издателя: {\ textcopyright} 2020, Гонконгский институт стальных конструкций. Все права защищены. «,

    год =» 2020 «,

    doi =» 10.18057 / IJASC.2020.16.3.4 «,

    language =» English (US) «,

    volume =» 16 «,

    страниц = «223—232»,

    journal = «Advanced Steel Construction»,

    issn = «1816-112X»,

    publisher = «Гонконгский институт стальных конструкций»,

    number = «3»,

    }

    Конструктивное поведение многопустотных односторонних плит из высокопрочного самоуплотняющегося бетона

    1.Мосли, У. Х. и Банджи, Дж. Х., «Конструкция из железобетона», третье издание, Macmillan, (2012).

    2. Марэ, К. К., «Коэффициенты корректировки проекта и экономическое применение бетонных плоских плит с внутренними сферическими пустотами в Южной Африке» (докторская диссертация, Университет Претории), (2009).

    3.Стивен К., «Производство пустотелых сердечников и заводское проектирование», Indian Concrete Journal , (2013), 20-25.

    4. Паджари, М., «Испытания на чистое кручение на однопустотных плитах» Espoo VTT Tiedotteita , Vol. 2273, (2004), 28-29.

    5.Куэнка, Э. и Серна, П., «Режимы разрушения и расчет на сдвиг предварительно напряженных пустотелых плит из бетона, армированного волокном», Композиты Часть B: Разработка , Vol. 45, № 1, (2013), 952-964, DOI: 10.1016 / j.compositesb.2012.06.005.

    6. Сарма, П. С. К., и Пракаш, С. С., «Характеристики предварительно напряженных пустотных плит с вырезами и без них», Международный журнал исследований в области техники и технологий , Vol.4, № 13, (2015), 443-447, DOI: 10.15623 / ijret.2015.0425066.

    7. Канкери, П., и Пракаш, С. С., «Экспериментальная оценка усиления связанного перекрытия и арматуры из стеклопластика NSM на свойствах изгибных свойств сборных предварительно напряженных пустотелых плит с сердечником», Engineering Structures , Vol. 120, (2016), 49-57, DOI: 10.1016 / j.engstruct.2016.04.033.

    8.Аль-Аззави, А.А., и Абдул Аль-Азиз, М.А., «Поведение армированных легких заполненных бетонных пустотных плит», Компьютеры и бетон , Том. 21, № 2, (2018), 117-126.

    9. Халил, А.А., Эль-Шафией, Т.Ф., Махмуд, М.Х., Барагит, А.Т., Этман, А.Е., «Поведение инновационных композитных пустотных плит при сдвиге», Международная конференция по достижениям в области структурной и геотехнической инженерии, (2019) .

    10. Ли, Ю. Дж., Ким, Х. Г., Ким, М. Дж., Ким, Д. Х., и Ким, К. Х., «Характеристики сдвига для предварительно напряженных бетонных пустотных плит», Applied Sciences , Vol. 10, № 5, (2020), 1636, DOI: 10.3390 / app10051636.

    11.Махди, А. и Исмаэль М. А., «Структурное поведение армированных пустотелых железобетонных самоуплотняющихся бетонных плит с односторонним движением», Серия конференций IOP: Материаловедение и инженерия, Том. 888 (2020), 10.1088 / 1757-899X / 888/1/012019.

    12. BS 12, «Спецификация портландцемента» Британского института стандартов, (1996), DOI: 10.3403 / 00662547.

    13.Б.С. 882, «Спецификация заполнителей из природных источников для бетона», Британский институт стандартов, 3-9,) 1992 (, doi: 10.3403 / 00047290u.

    14. EFNARC, F., «Технические условия и рекомендации по самоуплотняющемуся бетону», Европейская федерация специализированных строительных химикатов и бетонных систем, (2002).

    15.ASTM C-494 / C-494M, «Стандартные спецификации для химических добавок для бетона», Американское общество испытаний и материалов, (2015), DOI: 10.1520 / c0494_c0494m-15a.

    16. ASTM A 615 / A 615M, «Стандартные технические условия на деформированные и плоские стальные стержни из заготовок для армирования бетона», Американское общество испытаний и материалов, (2009 г.), DOI: 10.1520 / a0706_a0706m-08a.

    17.Европейская проектная группа по самоуплотняющемуся бетону, «Европейские рекомендации по самоуплотняющемуся бетону: технические характеристики, производство и использование», Международное бюро сборного железобетона (BIBM), (2005).

    Добавить комментарий

    Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *